本实验选用型号为P.O. 42.5的硅酸盐水泥、天然河砂、水及镀铜钢纤维作为实验材料.水泥采购自深圳市守信建材有限公司,按照表1所示配合比准备好试样材料.所取钢纤维采用史尉克工程纤维公司提供的镀铜钢纤维作为增强纤维,纤维长度13 mm,直径0.2 mm,抗拉强度约2 500 MPa.采用粒径5～10 mm的天然鹅卵石作为粗骨料,其表观密度为1 748 kg/m³.采用天然河沙作为细骨料,堆积密度为1 480 kg/m³,细度模数为2.700.表2为该纤维混凝土基本力学参数.本实验根据两种实验变量(尺寸、逢高比)设计两组样品,在制备过程中,先将水泥,沙石和水放入搅拌机搅拌1 min,再将钢纤维均匀撒入新拌混凝土中,以得到分散均匀的钢纤维增强混凝土.浇筑后24 h内脱模并移至养护室进行标准养护(95%±5%,20±2 ℃),并进行分类标号,样品养护28 d后用金属切割机预设切口,切口宽度保持在1.4 mm.

表1 钢纤维混凝土配合比
Tab.1 Composite ratio of steel fiber concrete

表2 钢纤维混凝土力学参数
Tab.2 Mechanical parameters of rigid fiber concrete

表3展示了本实验中样品的尺寸、缝高比以及编号等相关信息.为探究不同断裂区域对纤维混凝土断裂能的影响,将试验样品分为两组.即仅改变样品尺寸,不改变缝高比的截面高度组; 仅改变样品缝高比,不改变与样品尺寸的缝高比组.

标号完毕后,将切口端置于下方,样品上端作为加载端.切割后喷涂白色哑光喷漆,待白漆干后,用特定的散斑滚筒在试件表面制出供DIC设备使用的黑色散斑,以适用于接下来DIC的应变测量.

表3 实验样品与基本信息
Tab.3 Basic information of experimental samples

DIC,全称为Digital Image Correlation,是一种无接触的光学测量技术,通过高清相机逐帧采集试件材料的加载过程,对比加载前后图像,匹配不同组图像中的相关散斑,比较散斑灰度值的变化,并确定不同子集在实验前后的位移大小,最终得出构件在整个加载过程中不同阶段的应变云图^[15].

本次实验采用两台CCD相机进行图像采集,分辨率为1280×800像素,对于不同的样品尺寸,CCD相机采集单个像素对应试样尺寸为0.091 mm×0.091 mm.采集频率设置为5 Hz.同时,本实验采用两台200 W的LED照明灯以保证实验具有稳定光照.两台照明灯对称布置在试件两侧,高清相机布置在试件的正前方,并与试样高度保持一致,通过Vic-Snap软件调整好角度以避免拍摄过程中发生阴影与过曝现象,进而避免影响拍照质量.子集大小设置为35 pixel,步长设置为7 pixel.在利用DIC特定的散斑滚筒进行散斑制作时,要保证散斑点分布随机、各项异性,散斑直径控制在1～2 mm,并保证散斑边缘锐利、清晰,黑色、白色覆盖率各占试样的50%,以降低噪声,进而提高测量质量.

实验采用微机控制电子万能试验机(ETM305D)进行三点弯曲试验.试验机的最大测试力为300 kN,

采样频率为30 Hz.加载方式为位移控制,其位移控制的速度范围是0.001～500 mm/min,位移精度可达0.001 mm.

本次实验加载速度设置为0.3 mm/min,以模拟准静态条件.加载示意图如图1所示,跨高比设置为3,加载点位于裂缝正上方,并根据不同试样尺寸,调整实验过程中的跨度,以满足相同跨高比要求.在加载时,保证试验机的启动与DIC摄像机数据收集同时进行,并观察断裂过程中试样变化与断裂行为,并得出试样的位移-荷载曲线.

图1 三点弯曲试验(3PB)示意图
Fig.1 Schematic diagram of three-point bending test

纤维混凝土与素混凝土相比,其断裂面以及开裂方式更为复杂、曲折.对钢纤维混凝土而言,仅仅采用韧带面积代替混凝土实际断裂面积来计算断裂能容易带来计算上的误差.为准确计算断裂面,本实验采用精度为0.08 mm的三维激光扫描系统对断裂面进行非接触式测量与计算.扫描仪型号为XTOM-MARTIX-9M,其相机分辨率可达900万,扫描精度为400 μm.投射光源为蓝光多频相移,测量范围400 mm×300 mm,测量精度可达0.01 mm.

考虑到断裂过程中会出现试件剥落,所以需将每个裂块表面进行扫描,将点云数据导入至点云数据分析软件Geomagic Wrap,并对齐每块裂缝表面,观察有无剥落现象的出现.在断面重构结果中,断裂面重叠区域表明该处并未发生试块剥落,因此只计算一次,而非重叠区域表示该处出现局部剥落,应将非重叠区域就计算到总断裂面积上,以得到完整的断裂面面积.图2展示了经三维扫描并导入至Geomagic Wrap数据分析软件的混凝土断面模型,各样品的断裂面面积记录于表5、表6.

图2 钢纤维混凝土断裂面模型
Fig.2 Fracture surface of fiber-reinforced concrete

图3展示了两组实验部分样品的应变云图,各组图中由上到下依次表现了样品在裂缝起裂、扩展、失稳的三个阶段.在各个阶段中,裂纹尖端附近具有明显的应变集中现象,随着荷载的增加,裂缝沿着预裂缝的方向逐渐扩展至试件顶部.图3(a)、图3(b)展示了第一组实验中对应样品的应变云图,图3(c)、图3(d)展示了第二组实验中对应样品的应变云图.受纤维混凝土试件样品骨料与截面高度相对关系的影响,对于尺寸较小的样品,裂纹表现出更为曲折的形态,而对于尺寸较大的样品,骨料与截面高度的影响较小,裂纹发展路径更为平整与稳定.不过不同尺寸的试件在各个阶段的应变特征上大体一致.图中,子集、步长设置不变,应变结果也展现出相同的应变特征.将混凝土的应变云图以数据形式导出,即可为后续实现变形能的量化分析提供数据支持.

图3 不同变量下钢纤维混凝土DIC实验应变图
Fig.3 DIC experimental strain nephogram of steel fiber concrete under different sizes

图4展示了两组实验的荷载-位移曲线,为简化结果,仅选取了各组样品其中一组平行样,由曲线可知, 不同尺寸的钢纤维混凝土力学响应大致相同, 不同缝高比、不同尺寸的试样均测出较为稳定的下降段曲线,标志着裂缝在断裂过程中得到了稳定的发展.钢纤维混凝土的极限荷载随着样品缝高比的增大而减小,且随着样品的尺寸增大而增大.结合荷载-位移曲线的包络面积,即可以计算出对应试件完全开裂所需要的输入功. 表4记录了不同尺寸的钢纤维混凝土试件的输入功.结果显示,对于缝高比更小、截面尺寸更大的试块,其未开裂区域面积更大,承载能力强,使其发生断裂所需的输入功更大. 随着荷载的不断增加,加载装置对试块的输入功逐渐累积,试块破坏时,输入功依旧增加,此时输入功的一部分促使裂缝扩展,一部分满足试块变形,直至试块彻底失去承载能力. 因此,混凝土试块的输入功与该试块的承载能力及断裂行为有关.

图4 钢纤维混凝土荷载-位移曲线
Fig.4 Load-displacement curve of steel fiber reinforced concrete

表4 钢纤维混凝土输入功
Tab.4 Input work of steel fiber concrete

对于纤维混凝土而言,混凝土受荷断裂产生的残余应变在整个变形过程占比可以忽略不计,因此,本文在计算钢纤维混凝土断裂过程中的变形能时,采用混凝土弹性本构进行简化计算.试样的变形能用W_d表示,根据弹塑性力学可知,线弹性材料变形能计算公式为

带入弹塑性本构方程,并考虑DIC设备只能观察测到平面上的应变分布,可将上式表示为

试样总的变形能为

将Vic-3D所得的应变数据带入变形能计算公式中,可得到各个样品在整个加载-卸载过程中变形能的大小,而不同尺寸的试件的变形能占比具有很大的不同,图5分别给出不同尺寸与缝高比下各个样品的变形能以及其能量占比情况,随着试件尺寸的增大,其变形能也逐步增大,但变形能占输入功的比例随着试件的增大而减小,当试件高度为100 mm以下时,变形能占比随着试件高度增加而大幅减小,当试件高度达到100 mm以上时,变形能占比小幅下降,并且逐步趋于稳定,基本稳定在8%.这意味着对于大尺寸试件,变形能的影响逐渐稳定.而小尺寸试件变形能的能量占比可观,因此,对于小尺寸试件,不考虑变形能的话会引起断裂能比较大的测试误差.

图5 不同变量下的纤维混凝土变形能及其占总输入功的能量占比
Fig.5 Deformation energy of fiber reinforced concrete under different variables and its energy proportion to total input work

随着缝高比的增加,试件变形能与能量占比均呈现下降的趋势,并稳定在6%附近.这主要因为缝高比的增加导致断裂韧带的下降,进而降低了三点弯加载下试件断裂所需的能量阈值,导致试样在加载过程中的变形降低,限制了变形能的发展,断裂后断裂面外变形能降低.同时,变形能相对于总输入能量的占比也逐渐降低.结合两种变量对于纤维混凝土变形能的改变,在计算纤维混凝土断裂能时,有必要考虑变形能的影响.

通过Geomagic Wrap对断裂面进行重构,并计算出各个断裂面面积.与普通混凝土相比,纤维混凝土断裂面展现出更明显的曲折现象.并且随着尺寸的不同,这种曲折性有所差异.具体表现为:随着尺寸的增大,断裂面趋于平整,骨料尺寸对于断裂面的影响逐渐降低; 随着尺寸的减小,断裂面逐渐不规则,骨料尺寸对于断裂面的影响逐渐增加.钢纤维混凝土尺寸越小,其开裂后断裂面积造成误差越大,这与骨料尺寸与样品尺寸的相对大小有关. 随着试件尺寸增大,这种影响被逐渐削弱,并且具有稳定的趋势.

表5、6分别展示了不同截面高度、不同缝高比下的断裂面与韧带面积的对比情况,其中,η代表扫描后的断裂面与断裂韧带的面积差值比,用来反映两种面积的数值差异,其计算公式为

式中: S为试样不同变量下经扫描得到断裂面的平均值; S_lig为各变量下试样的裂韧带面积; D为试样高度; a为试样裂缝高度; B为试样宽度.

表5 不同截面高度下混凝土断裂面面积
Tab.5 Area of fiber concrete fracture surface under different section dimensions

表6 不同缝高比下断裂面面积
Tab.6 Area of fiber concrete fracture surface under different crack depth ratio

由表5、6可知,经扫描后的纤维混凝土断裂面面积与韧带面积之间的差值比处于20%～40%之间,并且这种差值随着试件高度的增大而下降,随着缝高比的增加而增加. 图6展示了不同截面高度、不同缝高比下扫描后的断裂面与断裂韧度的变化关系曲线. 综合来看,试件的实际断裂面积与韧带面积的差值随着开裂面积的减小而增大,这意味着对于纤维混凝土而言,若仍采用韧带面积计算混凝土断裂能,将会带来断裂能计算的误差.

图6 不同变量下扫描断裂面与断裂韧带的数值对比
Fig.6 Comparison of scanning fracture surface and fracture ligament values under different variables

断裂能,被定义为材料扩展单位面积裂缝所需的能量,是评估构件开裂后结构剩余承载力的重要参数,同时也是为评价混凝土断裂行为,并进行有限元模拟所需的重要输入参数.在以往的断裂能测量实验中,常采用RILEM所推荐的基于断裂功原理的三点弯实验,实验公式^[3]为

式中:G_f为混凝土断裂能,N/m; A₁为三点弯加载方式下,试样发生断裂的外部输入功,表现为试样位移-荷载曲线与坐标轴的包络面积; δ_max为试样最大挠度.

在考虑变形能与断裂面面积之后,该公式转化为

式中:W_d为混凝土断裂过程中产生的变形能; S'为试样经过三维扫描后得到的断裂面面积; 在得到扫描后的断裂面积与变形能后,根据公式(6)断裂能计算方法,计算结果如表7. 该表列出了在考虑断裂面以及变形能的前提下,该方法对不同尺寸、不同缝高比的计算情况.

表7 纤维混凝土在考虑断裂面积和变形能的断裂能计算数值Gf
Tab.7 Fracture energy calculation value of fiber concrete considering fracture area and deformation energy

可以看出,在不同试件高度、不同缝高比的断裂能实验中,与原方法相比,在准确考虑了混凝土断裂面积与变形能条件下,断裂能的平均值相较原方法下降了28.3%.改进后的计算方法将变形能从原有的断裂能计算公式中分离出来,更加接近纤维混凝土断裂能的物理定义,进而降低了对纤维混凝土断裂能的高估.值得注意的是,在使用新方法对断裂面积计算时,由于利用了真实的断裂面积,而裂缝的扩展与断裂面的形成具有一定的偶然性,进而导致相同变量下断裂能数值离散性依赖于实际的断裂面形态.经计算,改进后的断裂能数值在同一高度、同一缝高比的离散系数均控制在6%以内,证明这种离散性带来的影响尚可接受.

为了直观描述新方法对断裂能结果稳定性的优化,图7绘制了表7中的数据结果.不难看出,新方法降低了断裂能对尺寸、缝高比的敏感性.表8展示了在不同试件高度、不同缝高比下,改进前后两种方法计算断裂能所得拟合曲线的斜率对比. 其中,k代表不同尺寸、缝高比条件下,原方法的断裂能拟合曲线斜率; k'代表不同尺寸、缝高比条件下,经改进后的断裂能拟合曲线斜率.

图7 不同变量下优化前后对两组实验断裂能测试情况
Fig.7 Fracture energy test of two groups of experiments before and after optimization under different variables

表8 不同变量下纤维混凝土断裂能计算结果稳定性分析
Tab.8 Stability analysis of fracture energy calculation results for fiber reinforced concrete under different variables

由表8可知,新方法降低了不同高度、不同缝高比间纤维混凝土断裂能测试结果的差异,当截面高度大于75 mm时,改进后的断裂能计算结果拟合曲线更平缓,代表断裂能测试结果更稳定; 同样在不同缝高比的样品中,断裂能的稳定性得以略微提升,若采用更大的截面高度,可能会获得更明显的实验结果.由此,可认为改进后的断裂能计算方法降低了不同尺寸间断裂能的离散性,进一步弱化了钢纤维混凝土断裂能的尺寸效应现象.